01 Equips del sistema
Hi ha dues unitats de carbó ultrasupercrític d'1,000 MW (núm. 3 i núm. 4) instal·lades a la central elèctrica B d'una societat de responsabilitat limitada de generació d'energia, cadascuna de les quals està equipada amb dues turbines d'aigua d'alimentació per conduir les bombes d'aigua d'alimentació i no les bombes d'aigua d'alimentació elèctriques.
Cada turbina de bomba d'aigua d'alimentació està equipada amb un sistema d'oli lubricant independent, que inclou dos conjunts d'intercanviadors de calor de plaques petites, un en funcionament i un altre en espera, utilitzant aigua de refrigeració tancada com a font d'aigua de refrigeració. Les plaques de l'intercanviador de calor tenen 0,5 mm de gruix i cada placa està equipada amb una junta de segellat. Les plaques estan equipades amb un marc, l'angle de rotació entre plaques adjacents és de 180 graus, el paquet de plaques per formar una sèrie de canals paral·lels, plaques d'intercanviador de calor a banda i banda de l'oli, aigua i dos tipus de mitjans al canal adequat, confieu en la placa de l'intercanviador de calor per transferir la diferència de temperatura per aconseguir el paper de la temperatura de l'oli de refrigeració.
02 Accident
Rotació regular de la bomba d'aigua de refrigeració tancada, engegueu la bomba d'aigua de refrigeració tancada número 2, funcionant amb normalitat, 11:07 parades La bomba d'aigua de refrigeració tancada número 1, núm. 1, la turbina de la bomba d'alimentació núm. 2 es va disparar una després un altre, amb una distància de 85 ms, MEH va disparar la primera de la "pressió de l'oli lubricant és baixa" (valor fix de 0.07 MPa). Comproveu la corba de l'historial que va trobar que la pressió del lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació baixa, l'alarma de flux d'aigua de refrigeració de l'estator baix, emesa al mateix temps amb la commutació de la bomba d'aigua de refrigeració tancada. 11:{{20}}7:08 parada núm. 1 bomba d'aigua de refrigeració tancada; 11:07:11 la pressió de la canonada d'aigua de refrigeració tancada de 0,78 MPa va caure sobtadament a 0,56 MPa (mínim), el rang de fluctuació de la pressió de l'aigua de 0,22 MPa; 11: 07:11 dues bombes d'alimentació van disparar a un interval de 85 ms, MEH va disparar la primera de la "pressió de l'oli de lubricació" (valor fix de 0,07 MPa). 07:11 2 la pressió del lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació baixa Ⅱ l'interruptor han arribat al valor d'acció (0,07 MPa), la turbina de la bomba d'alimentació es va disparar; 11:07:11 La protecció baixa del flux d'aigua de refrigeració de l'estator va assolir el valor d'acció, a causa de l'existència de la protecció del retard de 30 s, la protecció no va desencadenar la lògica d'activació de la unitat (refrigerador d'aigua de refrigeració de l'estator per a l'intercanviador de calor de plaques).
03 Anàlisi de la causa
A la figura 1, es pot veure que la calor de l'oli lubricant s'allibera al sistema d'aigua de refrigeració tancat a través de l'intercanviador de calor de plaques. La placa de transferència de calor de l'element central de l'intercanviador de calor de plaques està feta d'acer inoxidable, un gruix d'uns 0,5 mm. generalment, amb un motlle es pressionarà en una varietat de ranures o plaques ondulades (horitzontal recte ondulat, corrugat d'espina de peix, corrugat diagonal, etc.), no només per augmentar la rigidesa de la placa, sinó també per evitar la deformació de la placa ondulada de la placa. pressió, millora el grau de turbulència del fluid i l'àrea de transferència de calor i, al mateix temps, suporta la diferència de pressió a ambdós costats. Per tant, la forma de l'estructura de la placa de plaques és per garantir que els accessoris de transferència de calor de l'intercanviador de calor de plaques siguin eficients. A causa que la placa de l'intercanviador de calor de plaques és prima, quan l'intercanviador de calor a banda i banda de la diferència de pressió canvia, afectarà la forma de la placa, l'intercanviador de calor a ambdós costats del volum serà seguit d'un lleuger canvi en aquesta característica. és fàcil ignorar-se.
En el procés de fluctuació ràpida de la pressió de l'aigua de refrigeració tancada, la làmina de plaques de l'intercanviador de calor del refrigerador de plaques es veu afectada per la diferència de pressió entre els dos costats de la micro-deformació, el costat de l'aigua de l'espai es contrau ràpidament, el costat de l'oli de l'expansió de l'espai, l'oli lubricant del sistema s'expandeix i omple l'espai augmentat al costat de l'oli de l'intercanviador de calor, donant lloc a fluctuacions instantànies de la pressió de l'oli lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació a menys de 0.07 MPa, que arriba al valor de l'acció de l'interruptor Ⅱ de pressió de l'oli lubricant baixa, i les 2 turbines de la bomba d'alimentació són successivament. Les dues turbines de la bomba d'alimentació es van disparar una darrere l'altra.
Després que la unitat es disparés, per verificar la relació entre la fluctuació de pressió del sistema d'aigua de refrigeració tancat i la pressió del sistema de lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació, es va tornar a realitzar la prova de commutació de la bomba d'aigua de refrigeració tancada i els manòmetres de pressió del lubricant de les dues turbines de la bomba d'alimentació es van controlar in situ. Inicieu la bomba d'aigua de refrigeració tancada núm. 2, engegueu normal, atureu la bomba d'aigua de refrigeració tancada núm. 1, pressió d'oli lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació Disminució ràpida instantània de la pressió d'aigua de refrigeració tancada en 3 s de 0,81 MPa a {{ 6}}.65 MPa, la pressió de l'oli lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació núm. 2 és baixa Ⅰ d'acció de l'interruptor, i el cabal del sistema d'aigua de refrigeració de l'estator té un impacte significatiu.
04 Mesures de tractament
a. En la lògica de protecció de la pressió de l'oli lubricant de la turbina de la bomba d'alimentació baixa Ⅰ inici de la bomba d'oli lubricant en espera, condicions de retard addicional de 3 s, fluctuació instantània de la pressió de l'oli<3 s, standby oil pump is too late to start, in order to ensure that the turbine does not burn tile accident, usually lubricating oil pressure low Ⅱ value in the accident lubricating oil pump at the same time to trigger the feed pump turbine tripping protection. In order to avoid false tripping caused by lubricant pressure fluctuation of feed pump turbine, the 3 s delay condition of standby pump can be cancelled, but it is required that the oil pressure is low Ⅰ switch action is safe and reliable, otherwise it is easy to cause the standby oil pump to start frequently. Lubricating oil pressure low Ⅱ trigger feed pump turbine trip protection, can increase 0.5 ~ 1 s delay, but increased the risk of shaft tile burn.
b. A causa de la microdeformació de l'intercanviador de calor de plaques causada per la baixa pressió del lubricant, només les fluctuacions instantànies, la pressió de l'oli del sistema es pot restaurar en poc temps, per tant, a la canonada de subministrament d'oli del sistema d'oli lubricant (especialment al tub de pressió a prop del punt). de prendre oli) per instal·lar un acumulador, a la pressió de l'oli lubricant durant un curt període de temps quan es redueix la pressió de l'oli lubricant, l'acumulador emmagatzemat en l'alliberament d'oli lubricant, per compensar la pressió del sistema, pot alleujar eficaçment l'impacte de les fluctuacions instantànies de la pressió de l'oli lubricant al sistema.
05 Resum tècnic
Actualment, l'intercanviador de calor de plaques s'utilitza àmpliament a la nova unitat d'instal·lació, en l'aplicació real de les característiques de micro-deformació de plaques de l'intercanviador de calor sovint s'ignoren, i aquesta característica del funcionament segur i estable del sistema de l'existència d'un major risc. Per tant, en l'ús del sistema d'intercanviador de calor de plaques, especialment el sistema d'oli més important, en el disseny s'ha de prestar especial atenció al problema, es recomana afegir una capacitat suficient de l'acumulador.
